+PROG AQUA urs:9 HEAD Haunched composite bridge JB 20.02.2004 $ ECHO MAT,SECT EXTR $ Plots in URSULA NORM DIN FB-104 CAT C $ German DIN FACHBERICHT 104 compare example DIN_FB_SOFiSTiK.doc CONC 1 C 45 $ = CONC 2 C 25 $ = STEE 3 BST 500SA TITL 'Reinf. steel' STEE 4 FE 235 STEE 9 FE 235 TITL 'Weld' $ let#qnr 101 let#hoehe 1.20 $ Depth of steel girder #define quer SECT #qnr TITL 'Composite c. s.' $ Origin in middle top of c. s.; Iyz==0 SV YSC YS $ Shear center on axis of gravity let#breite 3.25 $ Width let#sbreite 0.8 $ Width of steel girder let#bh #breite/2 let#sh #sbreite/2 CS 1 let#z 0.25 PANE 4 YB -#bh ZB #z YE -#sh ZE #z T 0.1 MNO 1 AS 1 LAY 2 TORS PASS PANE 5 YB -#sh ZB #z YE #sh ZE #z T 0.1 MNO 1 AS 1 LAY 2 TORS PASS PANE 6 YB #sh ZB #z YE #bh ZE #z T 0.1 MNO 1 AS 1 LAY 2 TORS PASS $ let#bt #bh*1000 let#st #sh*1000 let#zt #z*1000 WELD 11 YB -#st ZB 100 YE -#st ZE #zt T 20 MNO 9 WELD 12 YB #st ZB 100 YE #st ZE #zt T 20 MNO 9 WELD 13 YB -#st ZB #zt YE -#st ZE 300 T 20 MNO 9 WELD 14 YB #st ZB #zt YE #st ZE 300 T 20 MNO 9 $ PLAT NO YB ZB YE ZE T MNO 21 (-#sbreite)/2*1000 300 1000*(-#sbreite)/2 (0.30+#hoehe)*1000 20 4 22 (-#sbreite)/2*1000 (0.30+#hoehe)*1000 (#sbreite)/2*1000 (0.30+#hoehe)*1000 20 4 23 (#sbreite)/2*1000 300 (#sbreite)/2*1000 (0.30+#hoehe)*1000 20 4 SPT FT_O Z 0.20 MNO 1 SPT FT_U Z 0.30 MNO 1 SPT ST_O Z 0.30 MNO 4 SPT ST_U Z 0.30+#hoehe MNO 4 CS 6 let#z 0.10 PANE 1 YB -#bh ZB #z YE -#sh ZE #z T 0.2 MNO 2 PANE 2 YB -#sh ZB #z YE #sh ZE #z T 0.2 MNO 2 PANE 3 YB #sh ZB #z YE #bh ZE #z T 0.2 MNO 2 SPT OB_O Z 0.00 MNO 2 SPT OB_U Z 0.20 MNO 2 let#qnr #qnr+1 #enddef #include quer $ 101 #include quer #include quer #include quer #include quer #include quer #include quer #include quer #include quer #include quer $ 110 #include quer #include quer #include quer let#hoehe 1.30 $ Depth of steel girder #include quer let#hoehe 1.40 $ Depth of steel girder #include quer let#hoehe 1.50 $ Depth of steel girder #include quer let#hoehe 1.60 $ Depth of steel girder #include quer let#hoehe 1.70 $ Depth of steel girder #include quer let#hoehe 1.80 $ Depth of steel girder #include quer let#hoehe 1.90 $ Depth of steel girder #include quer $ 120 #include quer let#hoehe 1.90 $ Depth of steel girder #include quer let#hoehe 1.8 $ Depth of steel girder #include quer let#hoehe 1.7 $ Depth of steel girder #include quer let#hoehe 1.6 $ Depth of steel girder #include quer let#hoehe 1.5 $ Depth of steel girder #include quer let#hoehe 1.40 $ Depth of steel girder #include quer let#hoehe 1.30 $ Depth of steel girder #include quer #include quer $ 130 #include quer #include quer #include quer #include quer #include quer #include quer #include quer #include quer #include quer #include quer $ 140 #include quer #include quer #include quer #include quer #include quer #include quer #include quer #include quer $ 150 #include quer #include quer #include quer #include quer #include quer #include quer #include quer let#hoehe 1.30 $ Depth of steel girder #include quer let#hoehe 1.4 $ Depth of steel girder #include quer let#hoehe 1.50 $ Depth of steel girder #include quer $ 160 let#hoehe 1.6 $ Depth of steel girder #include quer let#hoehe 1.70 $ Depth of steel girder #include quer let#hoehe 1.8 $ Depth of steel girder #include quer $ 162 let#hoehe 1.90 $ Depth of steel girder #include quer let#hoehe 1.9 $ Depth of steel girder #include quer let#hoehe 1.80 $ Depth of steel girder #include quer let#hoehe 1.7 $ Depth of steel girder #include quer let#hoehe 1.6 $ Depth of steel girder #include quer let#hoehe 1.5 $ Depth of steel girder #include quer let#hoehe 1.4 $ Depth of steel girder #include quer let#hoehe 1.30 $ Depth of steel girder #include quer #include quer #include quer #include quer #include quer #include quer #include quer #include quer #include quer #include quer #include quer #include quer #include quer #include quer #include quer #include quer #include quer #include quer #include quer #include quer #include quer #include quer #include quer #include quer #include quer #include quer #include quer #include quer $ CUT NO 1 ZB 0.30 END +PROG AQUP urs:6 HEAD C.S. grafic SIZE AXIS POSZ SECT 101 SECT 101 PICT S VZ 1000 ; SECT 101 TAU S VY 1000 ; SECT 101 TAU S MT 1000 ; SECT 101 TAU END +PROG GENF urs:10 HEAD Haunched composite bridge JB 20.02.2004 SYST SPAC GDIR POSZ NODE NO X (101 181 1) (0 1) BEAM NO NA NE NCS NCSE NP (101 180 1) (101 1) (102 1) (101 1) (102 1) -1 NODE 101 FIX ppmx NODE 120 FIX pz NODE 162 FIX pz NODE 181 FIX pzpymx END +PROG SOFILOAD urs:23 HEAD Definition of actions $ Safety factors acc. t. German Din Fachbericht - (ING-BAY-Zilch-S.21) : $ $ Für alle DIN-Fachberichts Berechnungen sollten zunächst alle verwendeten $ Einwirkungen mit den zugehörigen psi Werten definiert werden. $ Dies kann in einem separaten SOFILOAD Lauf erfolgen ACT G GAMU 1.35 GAMF 1.00 PSI0 1.00 PSI1 1.00 PSI2 1.00 TITL 'Ständige Lasten' ACT G_1 GAMU 1.35 GAMF 1.00 PSI0 1.00 PSI1 1.00 PSI2 1.00 TITL 'Ständige Lasten' ACT G_2 GAMU 1.35 GAMF 1.00 PSI0 1.00 PSI1 1.00 PSI2 1.00 TITL 'Ständige Lasten' ACT P GAMU 1.00 GAMF 1.00 PSI0 1.00 PSI1 1.00 PSI2 1.00 TITL 'Vorspannung' $ Vorsp. nachtr. Verbund: DIN FB 102 II 2.5.4.2 (4) $ Im GZT: 1.00 ! DIN FB 102 II 2.5.4.2 (6) $ (ING-BAY-Zilch-S.21) ACT K GAMU 1.00 GAMF 1.00 PSI0 1.00 PSI1 1.00 PSI2 1.00 TITL 'Kriechen+Schwinden' ACT L_A GAMU 1.50 GAMF 0.00 PSI0 0.75 PSI1 0.75 PSI2 0.20 PS1S 0.80 TITL 'TS Tandemsystem' ACT L_B GAMU 1.50 GAMF 0.00 PSI0 0.40 PSI1 0.40 PSI2 0.20 PS1S 0.80 TITL 'UDL Gleichlast' $ (ING-BAY-Buba-S.14 + ING-BAY-Hennecke-S.8) ACT SF GAMU 1.35 GAMF 0.00 PSI0 1 1 1 1 TITL 'mögl.Setzung' ACT ZF GAMU 1.35 GAMF 0.00 PSI0 1 1 1 1 TITL 'wahr.Setzung' ACT W TITL 'Wind quer' ACT T GAMU 1.00 GAMF 0.00 PSI0 0.80 PSI1 0.60 PSI2 0.50 PS1S 0.50 TITL 'Temperatur' ACT B TITL 'Bauzustand' ACT X TITL 'Single Loadcases' $ PSI-Values from German DIN-FB: $ Bedeutung der PSI-Werte: $ $ Bruch :(1.00*Q-Leit + PSI0*Qki)*GAMU-GAMF $ $ Selten: 1.00*Q-Leit + PSI0*Qki $ häufig: PSI1*Q-Leit + PSI2*Qki $ quasi : PSI2*Q-Leit + PSI2*Qki = PSI2*Q-alle $ nichth: PSI1*Q-Leit + PSI1*Qki $ $ nach : (ING-BAY-Buba-S.15) $ siehe auch MAXIMA - Theoretische Grundlagen $ G1 und G2 sind zwei Einwirkungen. Wenn es eine werden soll, $ ist wie hier ausgeführt G_1 bzw. G_2 zu nehmen (TF nach CK). END END +PROG ASE urs:11 HEAD LC 1 TYPE G ELLO 1 999 1 PZP 20 LC 2 TYPE G_1 TITL 'Concrete dead load' ELLO 1 999 1 PZP 10 LC 3 TYPE G_2 TITL 'Asphalt' ELLO 1 999 1 PZP 10 END +PROG SOFILOAD urs:13 HEAD Loadcases "Setzungen" LC 31 TYPE L_A ; BEAM FROM 101 TO 180 INC 1 TYPE PZP PA 100 L 6.0 A 30 EYA 1.20 EYE 1.20 EZA 0 EZE 0 LC 32 TYPE L_A ; BEAM FROM 101 TO 180 INC 1 TYPE PZP PA 100 L 6.0 A 40 EYA 1.20 EYE 1.20 EZA 0 EZE 0 LC 33 TYPE L_A ; BEAM FROM 101 TO 180 INC 1 TYPE PZP PA 100 L 6.0 A 50 EYA 1.20 EYE 1.20 EZA 0 EZE 0 LC 81 TITL 'mögl.Setzung 1+3' TYPE SF NODE NO 101,181 TYPE WZZ 1000*0.01*0.40 $ entspricht Berechnungen mit 0.4-fachen Steifigkeiten LC 82 TITL 'mögl.Setzung 2' TYPE SF NODE NO 120 TYPE WZZ 1000*0.01*0.40 $ Im Nachweis der Grenzzustände der Gebrauchstauglichkeit sind die wahrscheinlichen $ Baugrundbewegungen immer als ständige Einwirkung, also 1.0-fach anzusetzen, $ siehe DIN FB 102 II-2.3.4(110)P . Hier ist die 0.4-Abminderung nicht zulässig! $ In der vorliegenden Berechnung werden 1 cm als mögliche Setzung und 0.5 cm als $ wahrscheinliche Setzung angesetzt, jeweils pro Stützenachse angesetzt und ungünstigst $ überlagert (0.5 cm wechselseitige Setzung entspricht in etwa einer Setzung von 1 cm $ in nur einer Stützenachse). LC 83 TITL 'wahr.Setzung 1+3' TYPE ZF NODE NO 101,181 TYPE WZZ 1000*0.005 LC 84 TITL 'wahr.Setzung 2' TYPE ZF NODE NO 120 TYPE WZZ 1000*0.005 $ Nach DIN FB 102 II-2.2.2.1(4) gehört Temperatur zu den veränderlichen Einwirkungen. $ Im Nachweis des Grenzzustandes der Tragfähigkeit ist ein Ansatz der Temperaturbelastung $ für die vorliegende übliche Durchlaufträgerbrücke nicht erforderlich $ - siehe DIN FB 102 II-2.3.2.2(102)P. $ Hier ist aber auch das Allgemeine Rundschreiben zu $ den Fachbericht zu beachten, das Temperatur doch anfordert! $ $ Im Nachweis der Grenzzustände der Gebrauchstauglichkeit ist die Temperaturbelastung $ als unabhängige veränderliche Einwirkung mit zu kombinieren, $ wie in [1]-3.1 Tabelle 3 beschrieben. (ING-BAY-Hennecke-S.8) LC 85 TITL 'T OBEN WAERMER' TYPE T BEAM GRP 0 TYPE DTZ PA -7.9 $ (ING-BAY-Buba-S.10) LC 86 TITL 'T UNTEN WAERMER' TYPE T BEAM GRP 0 TYPE DTZ PA 5.0 $ (ING-BAY-Buba-S.10) END +PROG ASE urs:12 HEAD LC 31,32,33 LC 81,82,83,84,85,86 END +PROG AQB urs:24 HEAD Stresses midspan and pier ECHO COMB FULL ECHO TABS FULL ECHO STRE NO BEAM 140 X 0 CS0 1 CS1 6 #define lastfaelle LC 1 TYPE G_1 CST CS0 $ erzeugt keine Spannungeänderung im Spannstahl 2 TYPE G_1 CST CS0 $ erzeugt Spannungeänderung im Spannstahl 3 TYPE G_2 CST CS1 $ erzeugt Spannungeänderung im Spannstahl 81,82 TYPE SF CST CS1 $ mögl.Setzung 83,84 TYPE ZF CST CS1 $ wahr.Setzung 85,86 TYPE T CST CS1 $ 31,22,23,24,31,32 TYP L_B SUP COND $ ULD: COND = es können alle gleichzeitig wirken (31 33 1) TYPE L_A SUP EXCL CST CS1 $ Tandemachse: EXCL = es kann nur einer wirken $ Das Programm nimmt entweder LF 41 oder 42 oder 43...! #enddef #include lastfaelle COMB EXTR SCOM TITL LC1 LCST SOLO MY ' G_1' 1 900 SOLO MY ' betonieren' 2 SOLO MY ' G_2' 3 SUM MY ' G' G SOLO MY ' mögl.Setz' 81 SOLO MY ' mögl.Setz' 82 SOLO MY ' wahr.Setz' 83 SOLO MY ' wahr.Setz' 84 SOLO MY ' Toben-7.9' 85 SOLO MY ' Tu+5.0' 86 MAX MY ' Max-MY-TS' L_A MIN MY ' Min-MY-TS' L_A MAX MY ' Max-MY-L' L MIN MY ' Min-MY-L' L #define kombinat COMB EXTR SCOM TITL LC1 LC2 LC3 LC4 LCST SUM MY 'g1+p =t0' G_1 - - - 901 SUM MY 'g +p =t1' G - - - 902 SUM MY 'g +p+ k=t2' G - - - 903 MAX MY 'g+p+k+ZF' G ZF - - 904 MIN MY 'g+p+k-ZF' G ZF - - 905 MAX MY 'g+p+k+ZF+L' G ZF L - 906 MIN MY 'g+p+k-ZF+L' G ZF L - 907 MAX MY 'gpk+ZF+L+T' G ZF L T 908 MIN MY 'gpk-ZF+L+T' G ZF L T 909 $ ------------------------------------------------------------------ #enddef #include kombinat STRE K $ Hier nur Ausdruck ohne Nachweis $ Designüberlagerung: $ MAXD = maxdesign !!! incl. Lastsicherheit (Design = MAXD) COMB EXTR SCOM TITL LC1 LC2 LC3 LC4 LCST $ -> LF-BEME 951... MAXD MY 'gpk+ZF+L+T' G ZF L T 951 MIND MY 'gpk+ZF+L+T' G ZF L T 952 MAXD MY 'gpk-ZF+L+T' G L ZF T 953 MIND MY 'gpk-ZF+L+T' G L ZF T 954 ECHO DESI,NSTR extr NSTR S0 $ liefert die Spannungen für diese Beanspruchung!!! $ $ beme bruc $ beme liefert die max. aufnehmbare Schnittgroessen ! $ bei rel-tra = 3.19 werden im ani-aqup die 3.19-fache Schnittgroesse an COMB EXTR SCOM TITL LC1 LC2 LC3 LC4 LCST $ -> LF-BEME 961... MAXD MY 'gpk+ZF+L+T' G ZF L T 961 MIND MY 'gpk+ZF+L+T' G ZF L T 962 MAXD MY 'gpk-ZF+L+T' G L ZF T 963 MIND MY 'gpk-ZF+L+T' G L ZF T 964 DESI ULTI END +PROG AQB urs:25 HEAD Stresses of all beams for grafic ECHO FULL NO BEAM CS0 1 CS1 6 #include lastfaelle #include kombinat STRE K991 $ Hier nur Ausdruck ohne Nachweis $ K991 = Die max-min-Werte aller Kombinationen werden $ unter Beme-LF 991 + 992 abgelegt. $ Dort findet man z.B. auch die Verbundkraft $ END +PROG WING urs:26 HEAD Force in shear connection joint SLS $ Grafik 1 | Bild 1 | Layer 1 : Verbundschubkraft der Stäbe BF: 991 MAT: 4 : S 235 (EC 3) SCHH H6 0.4900000 VIEW TYPE DIRE X 0.8648131 Y -0.4223506 Z 0.2715111 AXIS POSZ ROTA 0 LC DESI 991 MAT 4 BEAM TYPE BOND UNIT DEFA SCHH YES STYP BEAM FILL NO REPR DLIN LC DESI 992 MAT 4 BEAM TYPE BOND UNIT DEFA SCHH YES STYP BEAM FILL NO REPR DLIN END $ aus dem Animator ertellte AQUP-Eingabe +PROG AQUP urs:28 HEAD Stresses nonlinear design superposition SIZE lp 0 AXIS PERS FILL F8 1326 1326 let#lf 951 ; let#stab 140 ; let#x 0.0000 ; REIN NO #stab X #x CS 1 ; S LC #lf NO #stab X #x ; SECT - TYPE SIG let#lf 952 ; let#stab 140 ; let#x 0.0000 ; REIN NO #stab X #x CS 1 ; S LC #lf NO #stab X #x ; SECT - TYPE SIG let#lf 953 ; let#stab 140 ; let#x 0.0000 ; REIN NO #stab X #x CS 1 ; S LC #lf NO #stab X #x ; SECT - TYPE SIG let#lf 954 ; let#stab 140 ; let#x 0.0000 ; REIN NO #stab X #x CS 1 ; S LC #lf NO #stab X #x ; SECT - TYPE SIG END $ aus dem Animator ertellte AQUP-Eingabe +PROG AQUP urs:30 HEAD Cross sectional stresses SIZE lp 0 AXIS PERS FILL F8 1326 1326 let#lf 961 ; let#stab 140 ; let#x 0.0000 ; REIN NO #stab X #x CS 1 ; S LC #lf NO #stab X #x ; SECT - TYPE SIG let#lf 962 ; let#stab 140 ; let#x 0.0000 ; REIN NO #stab X #x CS 1 ; S LC #lf NO #stab X #x ; SECT - TYPE SIG let#lf 963 ; let#stab 140 ; let#x 0.0000 ; REIN NO #stab X #x CS 1 ; S LC #lf NO #stab X #x ; SECT - TYPE SIG let#lf 964 ; let#stab 140 ; let#x 0.0000 ; REIN NO #stab X #x CS 1 ; S LC #lf NO #stab X #x ; SECT - TYPE SIG END +PROG WING urs:27 $ WinGraf-Dokument (Version 13.34-21) vom 19.02.04 , 16:27:25 HEAD v. Mises stresses SCHH H6 0.4900000 VIEW TYPE DIRE X 0.8648131 Y -0.4223506 Z 0.2715111 AXIS POSZ ROTA 0 LC DESI 908 MAT 4 ; BEAM TYPE SIGV UNIT DEFA SCHH YES STYP BEAM FILL NO REPR DLIN LC DESI 909 MAT 4 ; BEAM TYPE SIGV UNIT DEFA SCHH YES STYP BEAM FILL NO REPR DLIN LC DESI 991 MAT 4 ; BEAM TYPE SIGV UNIT DEFA SCHH YES STYP BEAM FILL NO REPR DLIN LC DESI 992 MAT 4 ; BEAM TYPE SIGV UNIT DEFA SCHH YES STYP BEAM FILL NO REPR DLIN END